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衍射光学元件(DOE)

光束整形器分束镜螺旋相位片

微透镜

微透镜阵列 工程散射片

激光器及附件

量子级联激光器266nm激光器

超连续谱激光器>
gem系列固体连续波激光器 Laser Quantum固体连续激光器 OPUS固态连续波激光器 Disco紫外超连续谱激光器 中红外超连续谱激光器 近红外超连续激光器 工业级超连续谱固体激光器 单波长或连续谱激光器 Leukos高功率超连续谱光源 中功率超连续谱激光器 可调脉宽和重复频率的超连续激光器
量子级联激光器>
Alpes外腔量子级联激光器 Alpes量子级联激光器(脉冲型) Alpes量子级联激光器(连续型) Block Engineering量子级联激光器 OEM量子级联激光器mQCL LaserTune量子级联激光器 滨松分布反馈式量子级联激光器 HAMAMATSU分布反馈式准直输出量子级联激光器 滨松量子级联激光器
半导体激光管驱动>
AeroDIODE SOA脉冲驱动器 AeroDIODE脉冲选择器同步板 AeroDIODE DFB封装半导体激光管 AeroDIODE多通道激光管驱动器 AeroDIODE自定义脉冲形状高速半导体激光管驱动器 AeroDIODE低噪声CW激光管驱动器 AeroDIODE脉冲半导体激光二极管驱动器 AeroDIODE高功率半导体激光管驱动器
飞秒激光器>
Clark-MXR钛蓝宝石飞秒激光器 飞秒皮秒OPO Radiantis Inspire飞秒OPO Radiantis ORIA红外飞秒OPO Laser Quantum飞秒激光器venteon GHz飞秒激光器taccor系列 gecco系列飞秒激光器 脉宽可调飞秒激光器 neoLASE激光放大器 neoMOS超短脉冲激光器 60W飞秒光纤激光器 70fs飞秒光纤激光器 飞秒光纤激光器 Alphalas超快激光器
皮秒激光器>
高能量皮秒激光器 皮秒半导体激光器 RGH系列皮秒激光器 PS系列皮秒激光器
纳秒激光器>
Canlas放大器 Canlas高峰值功率固体激光器 Canlas高重频调Q激光器 CryLaS脉冲激光器 DM系列纳秒激光器 1.54μm人眼安全激光器 Optogama被动调Q固体激光器
半导体激光器>
Frankfurt激光二极管 VCSEL激光器 Inphenix分布式反馈激光器 Roithner激光二极管 FP激光器 蓝光半导体激光器 激光二极管驱动器 皮秒脉冲激光二极管 光纤耦合激光二极管
其它激光器>
Skylark单频连续DPSS激光器 激光眩目枪 266nm连续激光器CryLaS 微片激光器 DPSS激光器 CP-332/CP-544激光器 氦氖激光器,HeNe激光器 替代CP-220S的CP-558激光器 2μm飞秒光纤激光器
其它激光配件>
SOA半导体光放大器
可饱和吸收镜>
SESAM可饱和吸收镜 共振可饱和吸收镜 RSAM PCA 光导天线 可饱和吸收耦合输出镜SOC 可饱和吸收体SA
红外激光器>
Brevity λ中红外飞秒激光器(1.7um, 2.1um) Brevity中红外激光器(1.93um,1.96um)
稳频激光器及配件>
SLS稳频激光器腔体外壳 Stable Laser Systems稳频激光器电子模块 SLS稳频激光器 Stable Laser Systems法布里-珀罗腔
CO2激光器>
Synrad Firestar i401 CO2激光器 Synrad 32-1 CO2激光器 新锐Synrad 48-1 CO2激光器 新锐Synrad V30 CO2激光器
 
激光分析诊断设备

光斑分析仪 位敏探测器 自准直仪

光束质量分析仪(M2) 激光波长计

光斑分析仪>
BeamOn X光斑分析仪 BeamOn WSR光斑分析仪 WinCamD-LCM光束分析仪 BeamOn U3-E光斑分析仪 BeamOn HR 4/3''光斑分析仪 BeamOn HR 1''光斑分析仪 通讯波段光束质量分析仪 BeamOn 光斑分析仪 BeamOn U3光斑分析仪 uBeam微米级光斑分析仪 Beamon HR高分辨率光斑测试仪 LAM U3激光轮廓仪 刀口式光斑分析仪 多光束相机式光束分析仪 DataRay红外光斑分析仪 WinCamD系列光斑分析仪
光斑分析仪附件>
DataRay光束采样器 Dataray紫外转换器
特殊光斑分析仪>
BeamOn LA U3-E光束轮廓分析仪 BeamOn LA U3大孔径光斑分析仪 LBPS大尺寸光斑分析仪 线激光光斑分析仪LLPS BeamOn LA大口径光斑分析仪 DataRay大光斑分析仪
位敏探测器>
位敏探测器 Anglemeter激光指向稳定测量仪
自准直仪>
1550nm电子自准直仪 TAL系列激光电子自准直仪 TRIOPTICS大视场电子自准直仪 TA NIR系列电子自准直仪 TriAngle Focus系列调焦电子自准直仪 TRIOPTICS高精度电子自准直仪 TriAngle电子自准直仪 全站型激光自准直仪 LA100 激光自准直仪 EAC-1012-19-XR自准直仪 无线激光准直仪 激光准直器偏移设备 宽视角电动自准直仪 EAC-FOV Alignmeter激光准直仪 内调焦激光准直仪 高精度自动准直仪 激光分析望远镜
光束质量分析仪>
导轨式光束分析仪 聚焦光束质量分析仪 高功率聚焦激光轮廓分析仪 光束质量分析仪,M2仪 LAM-BA激光增材专用光束质量分析仪 光束质量分析仪 M2Beam 大功率光束分析仪 狭缝扫描式光束质量分析仪BeamMap2
波长测量仪器>
SHR,SHR-IR激光波长计
功率能量测量仪器>
光斑分析仪激光功率计 激光能量计(1Hz) 水冷激光功率计 激光功率计 功率计,激光功率计 能量计,激光能量计
波前分析仪>
SID4 SWIR HR近红外波前分析仪 SID4 HR高分辨率波前传感器 SID4紫外高分辨率波前分析仪 Phasics定量相位成像相机 法国Phasics波前探测器,波前分析仪
传函仪>
ImageMaster HR光学传函仪 ImageMaster 系列光学传函仪 高精度光学传函仪ImageMaster MTF测试仪,光学传递函数测量仪
 
晶体

激光晶体非线性晶体  CLBO晶体

光学仪器

AAA级太阳能模拟器光学斩波器

相机>
爱普生分光相机 Bobcat320红外相机Xenics Xenics远红外相机 中红外相机 Xenics红外相机 红外相机 CCD相机 CCD红外相机,CMOS红外相机
单色仪>
单色仪
电生理仪器>
MDI可编程微针拉针仪 多通道显微注射器MDI MDI细胞微量注射器 可编程多管拉针仪PMP-107 MDI可编程微针拉针器 MFG-5煅-磨针一体化平台 Master-8刺激器 Master-9脉冲发生器 ISO-Flex刺激隔离器
光谱仪器>
全角度透反射测量系统 透过率测试仪 量子效率测量系统 光谱电化学工作站
光纤测量仪器>
光时域反射仪OTDR FTE系列光时域反射仪
偏振光学仪器>
径向偏振转换器 可变螺旋板 可变相位延迟器 偏振旋转器
多边形扫描镜>
PLS多边形扫描头 PLS激光清洗多边形扫描镜 PLS多边形扫描控制器 多边扫描器
激光教学仪器>
Phywe半导体泵浦的固体激光器教学设备 固体激光器教学设备 光纤激光器教学装置 掺铒光纤放大器教学设备 半导体激光器教学实验仪器
光电转换器>
C-995光学斩波器 PDA-750 光电二极管放大器 TIA光电转换产品
红外热像仪>
7215红外热像仪 红外观察仪IRViewer IR Viewer 红外观察仪 红外探测器 红外热像仪,红外观察仪
太阳能模拟器>
日本Asahi氙灯光源 小型太阳光模拟器 USHIO氙灯 SS系列全反射太阳模拟器(AAA级) Sciencetech可调波长光源 Sciencetech太阳能模拟器 超高效率太阳能模拟器 脉冲太阳能模拟器 光伏检测系统 可调节氙灯光源 IPCE量子效率测量系统 PTS-2-IQE
光调制器>
马赫增德光纤干涉仪与迈克尔逊干涉仪 Optiphase中范围光纤拉伸器PZ3 Optiphase高效光纤拉伸器PZ2 Optiphase光纤拉伸器
其它仪器设备>
Alpha3光片显微镜 光纤激光转速仪 CMOS相机 宽带脉冲放大器 线阵CCD扫描相机 精密电子天平 LTX光纤链路 替代ORA2S01, GP2Y0A51SK0F的PSD传感器
光谱类产品

海洋光学光谱仪StellarNet光谱仪

高光谱成像仪>
LIMA激光波长可调的高光谱显微镜 HypIRia高光谱远心镜头 LLTF CONTRAST高光谱可调谐滤波器 HyperCube高光谱相机滤光器 CIMA高光谱共聚焦显微镜 IR VIVO高光谱动物成像系统 VladimIR近红外二区微孔板读数仪 IRina近红外高光谱探针 GRAND-EOS高光谱成像仪 RIMA高光谱拉曼成像系统 IMA高光谱显微成像系统
紧凑型光谱仪>
AvaSpec-ULS2048XL-EVO高量子效率光谱仪 AvaSpec-Hero高信噪比光谱仪 Avantes紧凑型光谱仪 AvaSpec-Mini2048CL光纤光谱仪 AvaSpec-Mini4096CL微型光纤光谱仪
其他光谱仪>
AvaSpec-ULS2048CL-EVO超低杂散光光谱仪 太阳光谱分析系统 便携式荧光光谱仪分析仪
高光谱相机>
InSPINDLE三维显微镜相机 SpecimINSIGHT高光谱软件 LabScanner扫描平台 SPECIM GX17高光谱相机 Specim-IQ手持式高光谱成像仪 Specim机载高光谱相机 SPECIM低畸变高光谱相机 SPECIM FX10,FX17,FX50高光谱相机 显微镜3D数字相机 ZeeCam系列3D数字显微镜相机 Alize1.7近红外相机 ZephIR1.7红外相机 S-EOS高光谱相机 V-EOS高光谱相机
通用型光谱仪>
海洋光学Flame系列光谱仪 海洋光学CHEM4光谱仪 双探测器光谱仪 低成本高性价比光谱仪 凹面光栅光谱仪 微型光谱仪 海洋光学USB系列光纤光谱仪
近红外光纤光谱仪>
Avantes微型近红外光谱仪 海洋光学近红外光谱仪 SPS-300远红外THz光谱仪 宽波段近红外光谱仪 DWARF-Star近红外光纤光谱仪 近红外光谱仪 高速红外光谱仪(10μs-1s)
高分辨率光谱仪>
AvaSpec-ULS4096CL-EVO超低杂散光光谱仪 SR4光谱仪 高灵敏度光谱仪 HR高分辨率光纤光谱仪 QEPRO系列光纤光谱仪 StellarNet Inc高分辨率光谱仪 宽波段制冷光谱仪
微型光谱仪>
海洋光学STS光谱仪 超微型光谱仪
拉曼光谱仪>
Avantes拉曼光谱仪 海洋光学手持拉曼光谱仪 海洋光学拉曼光纤光谱仪 痕量级拉曼分析系统 手持式拉曼分析仪 高性价比拉曼光谱仪 405nm拉曼光谱仪 便携式拉曼光谱仪 高性能拉曼光谱仪
傅里叶光谱仪>
傅里叶变换近红外光谱仪 傅里叶变换多通道光栅光谱仪 傅里叶变换超宽带光谱仪 傅里叶变换红外气体分析仪,便携式气相色谱仪 傅里叶变换红外光谱仪
光电二极管,光电探测器

超快光电探测器红外探测器

光学镜片

Chroma滤光片飞秒激光镜片

振镜>
仿SCANcube IV 14振镜 剑桥62xxK和8320K检流计振镜 CRS系列共振型扫描振镜 剑桥MOVIA振镜
滤光片>
中红外长通滤波片 中红外滤光片 Alluxa滤光片 Asahi滤光片 半峰全宽0.1nm超窄带滤光片 Chroma滤光片 Andover滤光片 超窄带滤光片(Andover) 中性密度滤光片 干涉滤光片
波片>
紫外零级波片 高阶S波片 径向偏振转换片 S波片 石英波片 中红外波片 波片
超宽带消色差波片>
Alphalas宽带可调谐波片 Optogama消色差波片 B.Halle消色差波片
飞秒激光镜片>
GT干涉镜 Layertec激光啁啾镜/啁啾镜对 激光啁啾反射镜和啁啾镜对 飞秒激光透镜 Layertec常规激光光学元件 Layertec超快激光光学元件 激光扫描镜 Layertec特殊激光光学元件 飞秒激光反射镜 德国Layertec飞秒激光分光镜 激光输出耦合镜 激光转向镜 泵镜,泵浦镜 激光短波通光滤波片 激光长通滤波片 激光标准镜
扩束镜>
MEX-V2电动激光扩束镜 立式电动激光扩束器MEX-V 反射式扩束镜 非球面扩束镜 扩束镜波前校正器 可变扩束器 电动扩束器 固定倍率扩束器
偏振光学镜片>
太赫兹偏振片 3photon薄膜偏振片TFP 去偏振补偿器 空间可变波片SVR 格兰偏振棱镜 洛匈偏振器 太赫兹偏振片 飞秒激光偏振片
透镜>
Optotune可调焦透镜 WOP锥透镜 Asphericon非球面柱面镜 锥镜 平凸透镜,透镜 Anteryon非球面镜 中红外聚焦镜(Innpho) 平凹透镜 双凸透镜,双凸球面镜 双凹球面镜,双凹透镜 平凹柱面透镜,透镜 平凸柱面透镜,柱面镜 锥透镜,轴锥镜 Asphericon非球面镜
棱镜>
四角匀光棒 菲涅尔棱镜 等边色散棱镜,色散棱镜 直角棱镜,棱镜 五角棱镜 角锥棱镜回射器
反射镜>
193nm/248nm反射镜 OptoSigma超级反射镜 低色散镜/啁啾镜 高面型精度反射镜 宽带介质膜反射镜 可变反射镜 激光线反射镜 宽带反射镜 中空回射器 多波长介质膜高反射镜 激光腔输出耦合器,输出镜 主流中空回射器 谐波分离器,波长分光镜 高斯反射镜 金属膜反射镜
窗口片>
CO2激光窗片 曲面窗口片 高精度窗口片 飞秒激光窗口片
变形镜>
MEMS变形镜 ISP可变形反射镜 Dynamic-Optics变形镜,自适应镜头 Phaseform透射式变形镜 Alpao高速闭环自适应光学系统 ALPAO可变形模态反射镜 ALPAO可变形反射镜
二氧化碳激光镜片>
CO2平面/平凹/平凸反射镜 CO2激光分光镜/合束镜 CO2平凸/平凹/弯月激光聚焦镜 CO2激光相位延迟反射镜 二氧化碳镜片,CO2透镜 LRO高功率CO2激光镜片
其他光学镜片>
紫外相机镜头
 
光学配件

激光防护眼镜激光护目镜 

光隔离器>
Moltech隔离器 Moltech高功率隔离器
特种光纤>
AeroDIODE光纤耦合AOM fiberware微结构光纤 渐变折射率光纤 fiberware PCS光纤 fiberware HCS光纤 fiberware 单模光纤 弯曲不敏感光纤 掺锗光纤 fiberware多模光纤 匀化光纤
激光防护眼镜>
激光防护观察罩 激光防护窗 激光防护面罩 10万瓦激光防护镜OD13+ 1064nm激光安全眼镜OD10 NOIR激光防护眼镜 Laservision激光防护镜 美国Laservision激光护目镜 1064nm激光防护眼镜 532nm激光防护眼镜 355nm激光防护眼镜 YG3,YG2激光护目镜 ARG,EC2激光护目镜 DBD,DBY激光护目镜 FG1激光护目镜 YLW激光护目镜 NOIR激光防护镜 医用防护眼镜 千瓦万瓦激光防护眼镜 OD9+
激光附件>
Optogama电动偏振旋转器 LPA-OEM激光功率衰减器 非偏振电动激光衰减器LPA-U 193nm衰减器AVACS 宽波段红外探测卡 Optotune散斑衰减器LSR 多波段红外探测卡 Phts红外激光观察卡 Phts大面积红外激光观察卡 普克尔斯盒 激光微芯片,BATOP皮秒光纤激光器评估套件 电动/手动激光衰减器 激光可视器
TEC>
单极TEC半导体制冷片 多级TEC热电模块
镜架>
高稳定二维镜架 电动光学调整架 电动万向镜架 五轴光学调整架 六轴调整架
光源>
6500W超高功率弧光灯 大功率氙气灯 氘灯,氘钨灯 卤钨灯,卤素灯 350-2500nm 拉曼激光光源,led光源 科研级氙弧灯
其它光学配件>
FBG温度传感器 玻璃真空吸盘 Optogama手动四轴平移台 光纤光栅传感器 摆镜,扫摆镜,扫描摆镜 生物医疗孔板,医疗样品池 离轴抛物面式光纤耦合器
平移台及显微镜载物台

显微镜载物台自动对焦

Zaber电控平移台MinusK隔振台

电控平移台>
LDQ电动平移台 LDA线性平移台 1μm精度Z轴升降台 XY二维移动平台/显微镜载物台 Lexitek湍流相位板电动旋转台 Zaber线性制动器 Zaber电控平移台 高精度旋转台,升降台 真空平移台 多轴电动平移台 高精度电控平移台(1μm)
Marzhauser型号>
SCAN plus系列显微镜载物台 SCAN IM系列倒置显微镜载物台 SCAN系列正置显微镜载物台
手动平移台>
XYZ 300微型手动平移台 微型手动平移台
PRIOR显微镜平台>
HZ106显微镜电动载物台 H189显微镜电动载物台 CS200显微镜平台操纵杆 H101F显微镜平台 PRIOR显微镜载物台 H117显微镜电动平台 ES111显微镜平台 HLD117显微镜载物台 电生理显微镜载物台,神经科学显微镜电动平台
MW显微镜载物台>
SCAN 75x50mm显微镜载物台 SCAN plus 75x50mm显微镜平台 三轴显微操作器MM33 手动测量载物台 德国MW集成手动显微镜载物台 德国MW电动测量平台 Marzhauser倒置显微镜载物台 正置显微镜电动载物台 手动显微镜载物台 MW显微镜载物台
隔震台>
气浮隔振平台 CT-10桌面式隔振台 MK26超低频率隔振平台 BM-1台式隔振平台 K&S主动隔震台 K&S主动隔震台-Soto 地板式隔振平台 原子力显微镜隔振台 MinusK隔振台
纳米平台>
二轴纳米定位平台MCL MCL三轴纳米压电位移台 纳米压电物镜定位台MCL Nano-Z纳米压电定位台 紧凑型纳米压电定位台 OP800纳米物镜扫描台 高负载压电晶圆Z轴平台 SP400显微镜纳米定位台 OP400纳米聚焦物镜位移台 Marzhauser纳米Z轴载物台 PRIOR纳米定位设备
探针台>
450PM手动探针平台 P200L半自动显微镜探针平台 手动探针平台4060 Micromanipulator探针 Micromanipulator探针台 探针台探针 手动探针系统 半自动探针系统 2210-LS探针台 VERSA探针台
显微镜载物台配件>
HS6电动显微操纵器 Prior自动上样机SL160 Märzhäuser自动上样机 半复消色差物镜CFI60-2 Sensapex显微镜微机械手 Z轴驱动马达 显微镜载物台控制器TANGO 样品架 样品支架 PRIOR控制器 PRIOR操纵杆 显微镜光功率计 显微镜微操纵器 PRIOR自动上片机
显微镜>
Zaber荧光显微镜系统 uMs电生理显微镜 尼康工业显微镜MA100N 尼康工业显微镜LV100ND/LV100NDA Nikon工业显微镜MA200 尼康LV150N/LV150NA工业显微镜
电极>
Neuropixels 2.0电极 Neuropixels Rig电极植入系统
探针>
Neuropixels NHP神经像素探针 Neuropixels 1.0高密度神经探针
显微镜光源>
多通道激光显微镜光源体 SPECTRA固态光源 多色显微镜激光光源LDI 显微镜照明系统
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电动滤光片转盘 电动滤光轮 高速滤光轮,快门
显微镜自动聚焦>
PF850自动对焦系统 显微镜自动对焦
太赫兹系统,THz源,相机

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去偏振补偿器

去偏振补偿器

高功率激光系统的增益介质中,热效应产生可预测的轴向对称的温度热梯度,由于温度热梯度的存在会导致增益介质内部的折射率分布发生变化,引起热致退偏效应。为了解决激光系统中热梯度导致的功率损失和偏振损失问题,立陶宛WOP与Ekspla有限公司共同合作,提出了一种补偿增益介质中原始偏振失真的方法—Yb:YAG双通激光放大器中的空间可变波片(SVWP)去偏振补偿(消偏振补偿器,偏振补偿波片,英文名:Depolarization Compensator)。据所知,这种方法是第一次被应用。与其他方法相比,这种方法更有益,补偿效果更好。

所属品牌: 立陶宛WOP

应用类型:

产品型号:

负责人:陈工
联系电话:13418906712 电子邮箱:chenpeng@welloptics.cn

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消偏振补偿器,空间可变波片(SVWP)一种增益介质中去偏振补偿的方法



立陶宛WOP提供了一种解决去偏振损耗问题的新方案——去偏振补偿器(消偏振补偿器,偏振补偿波片)。它是一个空间可变波片 (SVWP),在了解去偏振水平、其来源和放大的激光束参数的情况下制造。

这种方法比其他方法更有利,例如腔内四分之一波片、腔内法拉第旋转器、具有两个相同泵浦和中继成像增益介质的经典去偏振补偿布局,以及不同的晶体切割方向。

由于精确逐点刻写的纳米光栅的独特性能,我们的偏振补偿波片(英文名:Depolarization Compensator)灵活多变,可根据客户需求进行广泛调整。

WOP偏振损耗问题的新方案——去偏振补偿器(消偏振补偿器)Depolarization Compensator

高功率激光器增益介质中的热效应会产生可预测的轴对称温度梯度。温度梯度在泵送晶体中产生机械应力,从而导致诱导双折射,由于温度热梯度的存在会导致增益介质内部的折射率分布发生变化,引起热致退偏效应。

如果激光系统包含偏振敏感元件(例如布儒斯特板、法拉第旋转器),则产生的光学各向异性会导致显着的功率损耗。立陶宛WOP Ekspla共同努力,基于 Ekspla的发明 EP3712664 (A1),开发并验证了解决去偏振损耗问题的解决方案——一种补偿增益介质中原始偏振失真的光学元件,偏振补偿波片(消偏振补偿器,英文名:Depolarization Compensator)。

研究了亚皮秒激光系统,该系统具有基于光纤 CPA 的种子激光器 FemtoLux 30 ( Ekspla ) 和双通端泵浦 Yb:YAG 晶体功率放大器。

该系统的主要创新之处在于使用专门设计的空间可变波片或 SVWP 应用去偏振补偿,这允许从这样的放大器中提取几乎最大的功率,而不会造成额外的光束质量下降。

据我们所知,这种方法是首次应用。

去偏振补偿器。左图:快慢轴方向二维分布图。右图:延迟曲线。


WOP消偏振补偿器(Depolarization Compensator)的优势

       - 无吸收No absorption

- 非常低的散射Very low scattering

- 定制化、和连续的逐点模式continuous point by point patterns

- 最大功率提取可能性,不会造成光束质量的额外下降

- 通过堆叠多个元件来灵活地补偿不同量的去偏振

- 节省空间,易于操作

- 价格大幅降低

我们提出的去偏振补偿方法——去偏振补偿器(消偏振补偿器,偏振补偿波片,英文名:Depolarization Compensator)。与其他方法相比更有利,例如腔内四分之一波片、腔内法拉第旋转器、具有两个相同泵浦和中继成像增益介质的经典去偏振补偿布局,以及不同的晶体切割方向 。


与传统的法拉第旋转器相比,WOP空间可变波片(SVWP)的优势         

- 空间可变波片 (SVWP) 的基板是熔融石英,与法拉第旋转器相比,对激光辐射的体积吸收低,非线性折射率显着降低,从而最大限度地减少了高强度激光中的热效应和非线性相互作用;

- SVWP元件紧凑(厚度为6毫米,直径通常为25.4毫米),而法拉第转子材料的长度通常至少为 20 毫米;

- 有可能补偿高泵浦增益介质中的去偏振,而使用四分之一波片的简单方法则无法做到这一点;

- 它对对齐和特定配置不太敏感;

- 它非常实用,因为可以通过改变入射激光束大小或在同一光学布局中堆叠几个 SVWP 来调整诱导/补偿去偏振水平。


以下是文献资料:

使用消偏振补偿器实现去偏振补偿、热致退偏效应的一种补偿方法 

立陶宛WOPEkspla有限公司研究了一种亚皮秒激光系统,采用光纤CPA的种子激光器FemtoLux 30和双通端泵浦Yb:YAG晶体功率放大器。该系统的关键新颖之处在于使用一个特殊设计的空间可变波片(SVWP)进行去偏振补偿,这允许从此类放大器提取几乎最大功率,而不会导致额外的光束质量下降。这种空间可变波片(SVWP)进行去偏振补偿可称为去偏振补偿器。

Yb:YAG晶体是应用于激光放大器的最有效的Yb掺杂材料之一,具有高吸收和放大截面和高热导率。虽然掺镱Yb材料在被969 nm激光二极管泵浦时存在相当小的量子缺陷,但如果激光系统中包含偏振敏感元件,则高泵浦增益介质中的热效应会通过去偏振导致一定的功率损失。在高功率激光器的增益介质中,热效应产生可预测的轴向对称的温度热梯度。这些梯度在泵浦晶体中诱发机械应力,导致折射率梯度分布和诱导双折射。

双折射轴向梯度场的径向和切向方向,导致在放大器的输入端形成初始偏早光的常见“三叶草”去偏振光束形状。热诱导应力不仅会影响光束的空间轮廓,还会导致双聚焦,从而破坏光束的聚焦性。这时,通过使用腔内法拉第旋转器,对激光棒中的去偏振和双焦进行补偿。虽然这些方法都在一定程度上起作用,但是存在去偏振在高泵浦增益介质中没有完全补偿,容易受到热效应影响的缺点。

这些原因促使我们寻找一种新颖而实用的方法,在高端泵浦增益介质中减少去偏振和双焦,以建立一个更高效的高峰值功率亚皮秒激光系统。


空间可变波片(SVWP)的研究

SVWP可以设计用于线性偏振或圆偏振入射光束。在这两种情况下,都构建了一个连续变化的纳米光栅的快速轴向,并按切向方向的轴对中,如图1所示。在每一点上连续形成径向变化的延迟值。


 图1:左图,二维快、慢轴方向分布图                                           右图,SVWP单元内穿过虚线的延迟剖面图


R(λ/2)标记SVWP的等高线,其中相位延迟为λ/2, R(SVWP)标记内切双折射图的边缘,R(el.)标记元素玻璃基板的半径。

此次,给出了用于去偏振补偿的SVWP元件性能的数值,研究了线性或圆形输入高斯光束偏振通过SVWP元件传播的情况,计算了去偏振水平η与SVWP单元诱导的相位延迟δ的关系,并在图2()中表示出来。补偿诱导相位延迟所需的波束半径与补偿器半径r/ R的比值如图2()所示。图中显示了不同延迟δ值所需r/ R比的少数情况作为参考。


2:去偏振水平η与SVWP单元诱导的相位延迟δ的关系图            


上是SVWP元件补偿诱导相位延迟所需波束半径与补偿器半径r/ R的比值;

下是波束去偏振水平对SVWP单元诱导相位延迟的依赖性;

虚线表示补偿激光束中相应相位延迟所需的比值r/ R的值;

插图,圆偏振()和线性偏振()SVWP元件诱导的不同相位延迟下的去偏振光束剖面。

如果在SVWP中将双折射剖面反转,就能够给出了理想高斯光束在一定去偏振值下的SVWP参数。值得注意的是,在相同的相位延迟下,圆偏振情况下的去偏振是线偏振情况下的2倍,但所需的补偿比保持不变。

SVWP元件的另一个方面是它对通过它的线偏振光束产生的固有散光,或圆偏振光束诱导的对称聚焦。通过使用傅里叶变换方法和以下公式,将理想高斯光束传播到SVWP中,并计算得到的波束阵面,从而实现建模。

E 0x、E 0y 为水平面和垂直面的输入电场;

θ为参考偏振轴与局部双折射轴的夹角;

β为线偏振光相对于水平面(x)的夹角;

1φ为水平面和垂直面电场的相位;

δ为偏振分量之间的诱导相位延迟。


研实验设置与结论

亚皮秒高峰值功率和高重复率激光系统的实验设置由一个原型版本的FemtoLux 30激光器进行,在1 MHz脉冲重复率下输出功率为37 W,脉冲啁啾持续时间为~ 220 ps,带宽为1λ = 3.3 nm(FWHM),中心为1030 nm。所研制的激光系统由基于PCA的定制激光FemtoLux 30作为种子源、DPSS Yb:YAG功率放大器和四通衍射光栅脉冲压缩器组成。

由于相同的抛物型延迟剖面,通过改变入射到SVWP元件上的种子束直径,我们可以改变SVWP元件诱导的相位延迟,从而适应不同的泵浦条件。这种方法方便了实验灵活性,可以在不同的实验布局中补偿不同的去偏振量。利用延迟值为δ = 0.44λ (R = 1.5 mm)SVWP来补偿双通道结构中产生的去偏振和双聚焦,它被放置在后反射面RM附近。如图3所示。

3:完整的激光系统布局图


使用标准的z扫描技术对光束质量进行了表征,方法是使用具有明确焦距的正透镜聚焦光束,并沿传播方向跟踪光束半径的变化。z扫描的最佳拟合度为M2 ~ 1,表明几乎衍射有限的光束质量。如图4所示。

压缩脉冲由二次谐波产生的频率分辨光学器件表征门控(SHG-FROG)自相关法。FROG算法(Swamp Optics)使用1024 × 1024网格检索到的脉冲持续时间为318 fs,如图5所示。

4:光束半径测量图                                                                    5:压缩脉冲的包络线测量图


光束在第二次通过后被成像回放大器晶体,并通过偏光器P1进行耦合。测量了双通放大、泵浦吸收和去偏振水平对种子功率的依赖性。结果显示在图6和图7中。

1 MHz脉冲重复率下,在37 W种子功率下实现了129 W的最大输出功率(6)。对于280 W泵浦功率,它对应32%的放大器效率。在较低的种子功率下,获得16.7 dB的增益。图7(右下图)绘制了不同输入种子功率水平下去偏振变化的依赖性。在小信号增益体制下,去偏振水平为4.2%,在37 W输入功率去偏振水平达到17.9%。由此可知,去偏振水平取决于输入种子功率。

6:平均输出功率(红色)和放大器总增益(黑色)对比图                              7:吸收泵浦和诱导去偏振η与输入种子功率图



最初,去偏振补偿器被移除,以检查Yb:YAG放大器晶体如何修改光束的空间和偏振特性。对放大后的光束进行z 扫描测量。信号波束由F = 200 mm的透镜聚焦,放置在距离偏光器P1 1米的地方,并由CMOS相机捕获沿聚焦波束烧灼(z扫描剖面)的波束半径(4西格玛水平)。安装去偏振补偿器后,重复同样的过程。在双通放大器配置中,带和不带去偏振补偿的z扫描结果如图8所示。

8SVWP补偿器去偏振补偿的放大光束Z扫描图


从输出频谱得到的变换受限脉冲持续时间为415 fs。从FROG中提取的残留光谱相位在1024.31033.8 nm的光谱范围内为~ 2.3 rad,包含了98%的总脉冲能量。压缩脉冲的时间Strehl比,定义为脉冲的实际峰值功率与带宽受限脉冲的时间Strehl比为81%,表明具有较高的放大脉冲质量。与83%的初始种子脉冲时间Strehl比相比,脉冲质量最低限度地下降,而由于增益窄化效应,脉冲带宽从3.3 nm (FWHM)缩小到2.3 nm (FWHM)。在脉冲压缩器中测量到的衍射和反射损失为约10%,导致总输出功率为约116 W,而光束质量没有进一步下降,保持在M2 = 1.92.2。如图9所示。

9:压缩脉冲的包络线与带宽受限脉冲形状比较图


实验总结

安装去偏振补偿器后,去偏振水平从17.9%降低到2.7%(图8上图可知),双焦项最小化到安装去偏振补偿器后我们无法测量的水平。由于正确选择了补偿器参数,节省了大量输出功率,并保持了对称的光束形状,由此产生的去偏振补偿和双焦降低效果显著。

与其他方法相比,我们提出的方法更有益,如内腔四分之一波板,内腔法拉第旋转器,带有两个相同泵浦和继电器成像增益介质的经典去偏振补偿布局,以及不同的晶体切割方向。












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